中心議題：

• RF功率管的輸入輸出阻抗測量

解決方案：

• 阻抗測量方法主要有電橋法，諧振法和伏安法
• HA，HB網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)實(shí)際需要盡量簡潔

1 引 言

在設(shè)計(jì)射頻放大電路的工作中，一般都要涉及到輸入輸出阻抗匹配的問題，而匹配網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)是解決問題的關(guān)鍵，如果知道網(wǎng)絡(luò)設(shè)計(jì)需要的阻抗，那么就可以利用射頻電路設(shè)計(jì)軟件(如RFSim99)自動(dòng)設(shè)計(jì)出匹配網(wǎng)絡(luò)，非常方便。一般在阻抗匹配要求不很嚴(yán)格的情況下，或者只關(guān)心其他指標(biāo)的情況下，可以對(duì)器件的輸入輸出阻抗作近似估計(jì)(有時(shí)器件參數(shù)的分散性也要求這樣)，只要設(shè)計(jì)誤差不大就可行。但是在射頻功率放大器的設(shè)計(jì)中，推動(dòng)級(jí)和末級(jí)功率輸出的設(shè)計(jì)必須要提高功率增益和高效率，這時(shí)知道推動(dòng)級(jí)和功率輸出級(jí)的輸入輸出阻抗就顯得非常重要。在功率管的器件手冊上一般都給出了在典型頻率和功率下的輸入輸出阻抗，為工程設(shè)計(jì)人員提供參考，但是由于功率管參數(shù)的分散性和工作狀態(tài)(如工作頻率、溫度、偏置、電源電壓、輸入功率、輸出功率等)發(fā)生變化的情況下，手冊上的參數(shù)就和實(shí)際情況有很大的偏差。有時(shí)候?yàn)榱私档彤a(chǎn)品的功耗，必須設(shè)計(jì)出匹配良好和高效率的射頻功率放大器，這時(shí)就有必要測量功率管在特定工作條件下的輸入輸出阻抗。在測定的過程中，首選的儀器是昂貴的網(wǎng)絡(luò)分析儀，但是在不具備網(wǎng)絡(luò)分析儀的情況下，可以尋求用普通的儀器(如示波器、阻抗測試儀等)進(jìn)行測量。下面介紹一種用普通測量儀器測量射頻功率管在實(shí)際工作條件下的輸入輸出阻抗的方法。

2 阻抗測量的一般方法

阻抗測量方法主要有電橋法，諧振法和伏安法3種。電橋法具有較高的測量精度，是常用的高精度測量方法，但在測量像射頻功率管這樣的有源非線性大信號(hào)工作器件的阻抗，特別是要求功率管在實(shí)際工作條件下測量有一定的困難，故電橋法難以應(yīng)用。諧振法在要求射頻功率管在實(shí)際工件條件下也很難應(yīng)用，主要原因是在非線性大信號(hào)下的波形已經(jīng)不是正弦波。伏安法是最經(jīng)典的阻抗測量方法，測量原理是基于歐姆定律，即阻抗ZX可以表示為ZX=UXejθ／IX，UX為阻抗ZX兩端壓降的有效值，IX為流過阻抗ZX的電流有效值，θ為電壓與電流的相位差。但是在射頻功率管的基極和集電極的電壓和電流均不是正弦波，所以基波的IX和θ都很難準(zhǔn)確測出，顯然伏安法在這里有很大的局限性。這3種方法在測量射頻功率管在實(shí)際工作條件下的輸入輸出阻抗都難以應(yīng)用，下面介紹一種間接測量阻抗的方法，他同時(shí)解決了濾除諧波和要求功率管在實(shí)際工作條件下測試的問題，實(shí)踐證明這種方法簡便易行。

3 傳輸函數(shù)法間接測量阻抗的方法原理

圖1中網(wǎng)絡(luò)HA，HB，ZX組成測試網(wǎng)絡(luò)，圖2中HC為其等效網(wǎng)絡(luò)。HA，HB為無源線性雙口網(wǎng)絡(luò)，起著匹配、隔離和濾波的作用，使得在bb′處能觀測到比較好的正弦波。HC的傳輸函數(shù)可以表示為： 其中，Uaa′，Ubb′為aa′和bb′處的電壓的有效值，θ為aa′和拍bb′處電壓的相位差。只要測出Uaa′，Ubb′和θ就可得到傳輸函數(shù)HC，由于HA，HB為已知線性網(wǎng)絡(luò)，通過計(jì)算就可求得待測阻抗ZX。 4 測試網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)原則

首先，HA，HB網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)應(yīng)根據(jù)實(shí)際需要盡量簡潔。如果網(wǎng)絡(luò)比較復(fù)雜，不但增加了計(jì)算量，而且計(jì)算阻抗的誤差也會(huì)增大。

其次，HA，HB網(wǎng)絡(luò)元件的選擇要盡量選擇接近理想元件模型的電阻電容和電感元件，盡量少用電感元件，因?yàn)殡姼性腝值不可能做得很大，而且電感元件的實(shí)際模型比較復(fù)雜，采用實(shí)際模型時(shí)，使電路模型復(fù)雜化，這樣既增加了計(jì)算量，也增加了誤差。在使用元件之前，必須用精密阻抗儀準(zhǔn)確測出元件參數(shù)值，在搭接電路時(shí)盡量減小分布參數(shù)的影響。

再次，在測試時(shí)必須使功率管處在正常的工作狀態(tài)，網(wǎng)絡(luò)處在諧振狀態(tài)或者稍偏離諧振狀態(tài)(因諧振回路Q值不大)。這樣測出的參數(shù)在特定的工作頻率和工作狀態(tài)下才有實(shí)際意義。

最后，應(yīng)使接在bb′處的探頭電容盡量小，探頭的輸入電阻盡量高些，在計(jì)算時(shí)只須考慮探頭的電容，在測試前必須測出探頭電容的大小。

5 射頻功率管的輸入輸出阻抗的測量實(shí)例

射頻功率管的應(yīng)用手冊上一般都有功率管在特定工作條件下的輸入輸出阻抗。在設(shè)計(jì)射頻功率放大器的時(shí)候，如果功率管工作在手冊上典型的工作狀態(tài)下，就可以直接使用手冊上提供的功率管輸入輸出阻抗參數(shù)，盡管功率管的參數(shù)有一定的分散性，但是誤差不大。如果射頻功率管的工作條件發(fā)生了變化(特別是工作頻率)，手冊上的參數(shù)就不準(zhǔn)確了，只能起到一定的參考作用。例如日本三菱公司生產(chǎn)的VHF波段的射頻功率管2SC2630的輸入輸出阻抗的數(shù)據(jù)為：Zin=0.8+j1.2 Ω，Zout=1.5-j0.6 Ω，@Po=60 W，VCC=12.5 V，f=175 MHz。又如工作在VHF波段的射頻功率管2SC1971的輸入輸出阻抗的數(shù)據(jù)為：Zin=0.8+j3.2 Ω，Zout=6.2-j3 Ω，@Po=6 W，VCC=13.5 V，f=175 MHz。

在設(shè)計(jì)具體的射頻功率放大器時(shí)，一般準(zhǔn)確知道輸入阻抗比準(zhǔn)確知道輸出阻抗更為重要。一般情況下，為了讓射頻功率管高效地工作，都會(huì)盡量減小管子的功耗。如果讓射頻功率管集電極(或漏極)的輸出阻抗與負(fù)載阻抗相匹配，則管子的效率最高是50％，即功率管的輸出功率等于功率管的管耗，這樣的工作條件對(duì)功率管不利，除非是為了最大限度地提高輸出功率。大多數(shù)情況下是集電極負(fù)載電阻遠(yuǎn)大于功率管的輸出阻抗，這樣就減小了管耗，提高了工作效率。另外，準(zhǔn)確知道射頻功率管的輸入阻抗，也是為了得到前一級(jí)(推動(dòng)級(jí))匹配網(wǎng)絡(luò)的負(fù)載，從而設(shè)計(jì)出最佳的推動(dòng)級(jí)負(fù)載網(wǎng)絡(luò)，或者是設(shè)計(jì)出具有特定輸入阻抗(如50 Ω，75 Ω)的輸入接口網(wǎng)絡(luò)。

測試時(shí)需要的設(shè)備：具有足夠輸入功率的信號(hào)源(或者自制的信號(hào)源)，雙蹤數(shù)字示波器，精密阻抗測試儀，數(shù)字電壓源等。
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下面舉一例測量射頻功率管輸入輸出阻抗的實(shí)例。以射頻功率管2SC1971為例，他的工作條件是：VCC=7.2 V，Po=2 W，f=50 MHz，RL=50 Ω。為了測量功率管的輸入輸出阻抗，可以在輸入輸出端口串聯(lián)一級(jí)或者兩級(jí)雙口網(wǎng)絡(luò)進(jìn)行測量，這些網(wǎng)絡(luò)同時(shí)起到匹配和濾波的作用。利用這些網(wǎng)絡(luò)就可以測出功率管的輸入阻抗。

下面僅說明測量射頻功率管2SC1971的輸入阻抗的具體過程，輸出阻抗的測量方法與此相似。圖3是測量2SC1971的輸入阻抗的原理圖，圖4是他的等效電路圖。R1的值設(shè)計(jì)為10 Ω左右，以減少輸入的功率，同時(shí)HA由R1組成比較簡單，便于計(jì)算，HB由L1，C1，R2組成，同時(shí)也是功率管的匹配和偏置網(wǎng)絡(luò)。HA，HB也可以由多級(jí)L型或Ⅱ型雙口網(wǎng)絡(luò)組成，只是計(jì)算量增大。經(jīng)過實(shí)測采用單級(jí)L型網(wǎng)絡(luò)在bb′處測得的波形比較接近正弦波，測量出的結(jié)果誤差不大。
為了使功率管在電源電壓為7.2 V時(shí)輸出2 W的功率，而且管子工作在臨界狀態(tài)，則從集電極測得的基波電壓的峰峰值約為14 V，集電極的負(fù)載電阻為12.5 Ω，所以后面的兩級(jí)Ⅱ型網(wǎng)絡(luò)的應(yīng)起到相應(yīng)的阻抗變換的作用。

測量的具體操作步驟是：
(1)以射頻功率管手冊上的輸入阻抗的數(shù)據(jù)為參考(可根據(jù)經(jīng)驗(yàn)修改)，用射頻電路設(shè)計(jì)軟件初步設(shè)計(jì)出HA，HB網(wǎng)絡(luò)(這個(gè)網(wǎng)絡(luò)的阻抗匹配不是準(zhǔn)確的)；
(2)在搭接電路之前用精密阻抗分析儀測出網(wǎng)絡(luò)中的元件參數(shù)值；
(3)調(diào)節(jié)輸入信號(hào)的功率和有關(guān)元件(如可調(diào)電容)的參數(shù)，使射頻功率管工作在要求的狀態(tài)下；
(4)用雙蹤數(shù)字示波器測出鋤aa′，bb′處的電壓的有效值Uaa′，Ubb′和兩處波形的超前和延遲時(shí)間△t；
(5)用精密阻抗分析儀重新測量可調(diào)元件的值；
(6)用編制好的程序計(jì)算ZX(下一節(jié)將給出算法)。

圖5，圖6，圖7分別是在aa′，bb′以及在功率管的基極測得的波形。由圖7可以看出在基極觀察的波形含有很多諧波分量，很難準(zhǔn)確得出基波的幅度和相位。即使使用頻譜分析儀，只能分析出基波的幅度，但是準(zhǔn)確得到相位很困難。由圖6可以看出這里的波形諧波的分量很小，基本上可以看作是基波了，這一級(jí)L型網(wǎng)絡(luò)的確起到了阻抗匹配和濾除諧波(實(shí)際上是隔離)的作用。 [page]
6 輸入阻抗ZX的計(jì)算

有了雙蹤數(shù)字示波器測得的Uaa′，Ubb′和波形超前或延遲時(shí)間△t，以及用精密阻抗儀測出的網(wǎng)絡(luò)的有關(guān)元件值，就可以計(jì)算待測阻抗了。
則由式(8)就可以計(jì)算出ZX。其中C為可調(diào)電容和探頭電容的總電容。

7 實(shí)例的測量結(jié)果和誤差分析

射頻功率管2SC1971在工作條件VCC=7.2 V，Po=2 W，f=50 MHz，RL=50 Ω下，在一次實(shí)驗(yàn)中測得數(shù)據(jù)為：△t=-0.96 ns(延遲)，Uaa′=4.87 V，Ubb′=2.12 V，電壓為有效值。已知元件數(shù)據(jù)為：R1=10 Ω，R2=51 Ω，C1=145 pF(包括探頭電容和可調(diào)電容)，L1=42 nH。由上面介紹的算法可以計(jì)算出ZX=6.1+j3.9 Ω。而由網(wǎng)絡(luò)分析儀測出的結(jié)果是：6.4+j3.5 Ω。

由測試結(jié)果可以看出，使用問接測量的方法，準(zhǔn)確度比較高，完全能達(dá)到電路設(shè)計(jì)需要的精度要求。這些誤差的產(chǎn)生，主要有以下5個(gè)方面的原因：

儀器的誤差；人的讀數(shù)的誤差；電路的分布參數(shù)的影響；與姿態(tài)有關(guān)電路的電抗部分不容易測得很準(zhǔn)，例如探頭的擺放等；由計(jì)算產(chǎn)生的誤差。

8 結(jié)語

本文探討了測量射頻功率管的輸入輸出阻抗的測量方法，該方法完全能在沒有網(wǎng)絡(luò)分析儀的情況下測量射頻功率管的輸入輸出阻抗，而且測量精度對(duì)電路設(shè)計(jì)來說還是令人滿意的。由該方法的原理可知，該阻抗測量方法具有以下特點(diǎn)：

（1）由該方法的原理可知，他具有普遍適用性。例如該方法還可以用于測量不容易測量的線性器件的阻抗，如天線的阻抗。
（2）該方法的應(yīng)用是基于集總參數(shù)的。如果頻率很高，分布參數(shù)不可忽視的情況下，就會(huì)產(chǎn)生很大誤差。這時(shí)就必須考慮使用分布參數(shù)的模型，上述方法仍然適用。